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Engelmaier通過對Coffin-Mason模型的改正,并基于Wild對于63Sn37Pb焊點熱疲勞壽命統(tǒng)計結(jié)果,于1980年提出了無引線型電子封裝熱疲勞壽命預(yù)計模型,并在隨后提出了有引線型封裝的熱疲勞壽命預(yù)計模型。焊點熱疲勞故障的主要原因是由于焊點周邊材料的熱膨脹系數(shù)(Coefficient of Ther-mal Expansion)(CTE)不同,從而導(dǎo)致在熱膨脹或者收縮時,各種材料產(chǎn)生的熱應(yīng)變不匹配,并在應(yīng)變不協(xié)調(diào)處產(chǎn)生應(yīng)力集中,導(dǎo)致裂紋的萌生和擴展,從而引起焊點的熱疲勞破壞。研究表明,當(dāng)CTE相差2×10-6/℃時就會出現(xiàn)不匹配的現(xiàn)象。CTE之差小于5×10–6/℃時,產(chǎn)品焊接的可靠性才能得到一定的保證,而較大的CTE差異往往會導(dǎo)致焊點在溫度循環(huán)或使用過程中產(chǎn)生更大的應(yīng)力,進(jìn)而導(dǎo)致焊點產(chǎn)生疲勞裂紋直至失效。經(jīng)過多年的實踐檢驗,Engelmaier模型對于表面貼裝型封裝的壽命預(yù)計具有很好的適用性,IPC-SM-785 and IPC-D-279也將其作為電子封裝熱疲勞壽命預(yù)計模型。
文中應(yīng)用Engelmaier模型對SMT-PGA封裝進(jìn)行壽命預(yù)計,并與美國馬里蘭大學(xué)CALCE中心的 CALCE PWA評估軟件比對,一般情況針對有引線型封裝,工程因子F為固定值,且F=1。然而結(jié)果表明,模型中的工程因子F并不是一個固定值,而是受封裝工作的最低穩(wěn)態(tài)溫度的影響。文中繪制出了F與封裝最低穩(wěn)態(tài)溫度的相關(guān)曲線,表明了F因子是如何影響模型計算結(jié)果的,這為隨后的研究者提供了一種新的思路。
1、Engelmaier模型介紹
Engelmaier研究了焊點的熱疲勞失效,于1980年提出了焊點熱疲勞壽命預(yù)計模型,稱之為Engelmaier 模型,如式(1)所示:
式中:Nf為失效循環(huán)數(shù);Δγ為焊點循環(huán)剪切應(yīng)變范圍;εf為焊點疲勞延伸系數(shù);F 為工程因子,對于有引線型封裝一般取1;kd 為引線剛度;2LD為焊點之間最大距離(對于正方形取封裝長度方向引線最大跨度);A為焊點有效面積,一般取焊點實際面積的 2/3;h 為焊點有效高度,一般取焊點高度的1/2;c為焊點疲勞延伸指數(shù);td為高溫駐留時間;θsj為平均循環(huán)溫度。
D?Dθ = ? c Dθ C - ? s Dθ S
式中:?c 為封裝熱膨脹系數(shù),?s 為基板熱膨脹系數(shù)。
Dq C = q Cmax - qCmin
式中:q Cmax 為封裝工作最高穩(wěn)態(tài)溫度;q Cmin 為封裝工作最低穩(wěn)態(tài)溫度。
Dqs = q Smax - q Smin
式中:q Smax 為基板工作最高問題穩(wěn)態(tài)溫度,q Smin為基板工作最低穩(wěn)態(tài)溫度
1.1 SMT-PGA引線抗彎剛度計算模型
Sharon X.Ling和Abhijit Dasgupta于1993年基于能量原理,提出了PGA封裝多個引線剛度求解方法;考慮到工程實際使用時只關(guān)注引線最大剛度,通過對兩種不同引線材料多個封裝類型計算,表明最大引線剛度出現(xiàn)在同一個計算公式;因此為了簡化引線剛度求解過程,PGA引線剛度按公式(4)計算。SMT-PGA封裝模型如圖1所示,SMT-PGA封裝引線模型如圖2所示。
圖1、SMT-PGA封裝模型
圖2、PGA引線模型
1.2 工程因子
F是容差系數(shù)(也稱為工程因子),一般情況下針對有引線型封裝F為常數(shù),且F等于1。Perry E.Bake使用FEA求解CQFP焊點循環(huán)剪切應(yīng)變范圍,并代入到Engelmaier模型預(yù)測封裝熱疲勞壽命,最后將預(yù)測結(jié)果與試驗結(jié)果比對,指出Engelmaier 模型中的F因子受溫度循環(huán)范圍的影響,不過Perry E.Bake并未說明F與溫度循環(huán)的具體關(guān)系。因此在此基礎(chǔ)上,針對SMT-PGA封裝進(jìn)行進(jìn)一步研究。在文中的測試中,F(xiàn)作為唯一的變量。根據(jù)不同的溫度循環(huán)測試條件,應(yīng)用 Egelmaier 模型預(yù)計 SMT-PGA 熱疲勞壽命,根據(jù)CALCE PWA軟件評估結(jié)果調(diào)整F因子的大小。結(jié)果表明,F(xiàn)因子受封裝最低穩(wěn)態(tài)溫度的影響。
2、溫度循環(huán)測試
SMT-PGA封裝模型的封裝長度為27.4mm,封裝寬度為27.4mm,最大引線跨度(長度方向)為 25.4 mm,焊點面積為0.85mm,焊點高度為 0.95 mm2,封裝熱膨脹系數(shù)為 6.2×10–6 /℃,PCB 熱膨脹系數(shù)為17.4×10–6 /℃,引線彈性模量為 138000MPa,引線長度為1.27mm,引線直徑為0.46mm,封裝焊點材料為 62Sn36Pb2Ag。在CALCE PWA中共進(jìn)行了7組溫度循環(huán)測試。溫度循環(huán)剖面見表1。由于低溫駐留時間和溫升時間控制為 110 min,溫升時間為 10 min。
表1、溫度循環(huán)剖面
2.1 測試結(jié)果分析
將上述信息代入到Engelmaier模型中求解,并在CALCE PWA中建立相應(yīng)模型計算,相應(yīng)結(jié)果見表2。在表2中給出了 PGA 封裝在不同溫循剖面下的工作最低穩(wěn)態(tài)溫度TCmin,表中F的值表示:當(dāng)F取該值時Engelmaier模型的壽命預(yù)計結(jié)果與 PWA 結(jié)果吻合。
表2、模型和PWA計算結(jié)果以及F因子
從表3中可知,控制其他量不變的情況下,隨著PGA封裝工作最低穩(wěn)態(tài)溫度的降低,工程因子F的值也隨之降低。這表明F受封裝工作最低穩(wěn)態(tài)溫度的影響,為了更好地反應(yīng)它們的關(guān)系,運用SPPS19.0進(jìn)行回歸分析,如圖3所示。
圖 3 工程因子與封裝工作最低穩(wěn)態(tài)溫度關(guān)系回歸分析表明,封裝工作最低穩(wěn)態(tài)溫度與校正因子成 3 次方關(guān)系,擬合度 R 2 =1。回歸模型為:
F=1.583+2.039e-2θ c +2.243e-4θ c 2 +1.329e-6θ c 3
3、 結(jié) 語
運用Engelmaier模型預(yù)計SMT-PGA封裝焊點的熱疲勞壽命。通過與美國馬里蘭大學(xué)CALCE中心的CALCE PWA軟件仿真分析結(jié)果比對,發(fā)現(xiàn)模型中的工程因子F并不是一個固定常數(shù)1,而是受封裝最低穩(wěn)態(tài)溫度的影響,且回歸分析表明工程因子與其成三次方的比例關(guān)系。
需要注意的是上述回歸模型只是為了說明工程因子F與SMT-PGA封裝最低穩(wěn)態(tài)溫度的關(guān)系,如果封裝參數(shù)信息和溫循剖面與表1,表2存在較大差異時上述模型求解的F并不具備一般適用性。因此在實際的工程應(yīng)用中,可以通過對以往數(shù)據(jù)分析統(tǒng)計,建立SMT-PGA封裝校正因子的模型,再運用Egelmaier模型進(jìn)行壽命評估,這樣可以提高模型的壽命預(yù)測結(jié)果